装饰工程质量控制、问题和事故讲义.ppt

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1、墙体、施工缝、骨架、装饰事故|北京某校学生宿舍为两幢五层砌体结构，未考虑抗震设防。该房屋的结构做法为纵横墙混合承重，H形平面，总长102.75m，层高3.30m（图3.45a），预制板梁楼盖，人字木四坡屋盖，钢筋混凝土条形基础，地基为承载力只有10t/m2的软弱土层。为防止房屋墙体发生因过大不均匀沉降的裂缝，除在图3.45（a）所示A、B两处设置沉降缝并严格控制所有墙体的砌筑质量外，在全部纵横内外墙的各层楼盖、屋盖标高处设置88的配筋砖带。其做法是：将预制楼板附近的三皮砖用1：3水泥砂浆砌筑，在其灰缝中铺设纵横墙配筋砖带（沿钢筋每350mm设一4横筋，与它点焊连接），如图3.45（d）所示。|

2、为了实测墙体发生不均匀沉降后砖带中钢筋的应力状态，在房屋南外纵墙中部各层设有观测匣，在匣中穿过的钢筋上贴有 电阻应变片。同时，观测房屋的实际沉降。|该房屋建成一年后测得的沉降曲线如图3.45（b），实测沿墙高钢筋带的应变分布如图3.45（c）。这时，内外纵横墙体并未出现裂缝。1976年唐山大地震波及北京，该房屋位于6.5烈度地区，经震害调查也未发现墙体有因震害产生的各种裂缝。可以认为，该房屋使用45年来，虽地处软弱地段，经历地震烈度为6.5度的影响，结构状态依然良好。这在一定意义说明构造恰当的圈梁在抵抗不均匀沉降和水平地震力是的作用（该房屋结构布置好、砌体砌筑质量高也是重要原素）。|北京某校教

3、学楼为二层渣混结构，370mm厚砖墙（MU7.5，M1）钢筋混凝土楼板，木屋架，如图3.7（a）。屋架两端用螺栓固定在支承墙顶端的钢筋混凝土圈梁上，圈梁外每隔1m有一个外伸1.2m的挑檐梁（均见图3.8）。该楼建成后不久即发现在二层1m宽的窗间墙内侧有通长水平裂缝，约1mm宽，如图3.7（b）所示。发现裂缝后随即凿开抹灰层，在裂缝后贴石膏，两个月后，石膏又开裂，说明裂缝还在发展。从裂缝的位置、宽度和发展趋势分析，属砖砌体偏心受压破坏的前兆，墙体处于危险状态，必须立即进行加固。人体适宜的外界温度是20-25c,相对湿度为40%-60%，通过以下方式散热：A.A.辐射辐射是散热最好途径。气温15-

4、25c时，辐射散热约占60%，散热最多部位是头部（约50%），其次为手及足部。温度33c时，辐射散热降至零。B.传导与对流传导与对流通过对流,接触和靠近皮肤的冷空气变暖,变热的热物质分子 离开,而较冷的物质分子则取而代之,逐渐又变热,如此反复进行。水传 导较空气快240倍。C.蒸发蒸发每蒸发1g水,可散发2.4kj(0.58kcal)的热量。1.人的散热的方式人的散热的方式|A.热痉挛 人在高温环境中，身体会大量出汗，丢失大量盐分，使血液中的钠含量过低，引起肌肉痉挛.|B.热衰竭 由于水盐的大量丢失,使得有效循环血量明显减少,发生低血容量休克.集体为了散热,心输出量大大增加,使得心血管系统的负

5、荷加重,导致心血管功能不全或周围循环衰竭.|C.日射病：|在烈日的曝晒下，强烈的日光穿透头部皮肤及颅骨引起脑细胞受损，进而造成脑组织的充血、水肿；由于受到伤害的主要是头部，所以，最开始出现的不适就是剧烈头痛、恶心呕吐、烦躁不安，继而可出现昏迷及抽搐。|D.热射病 是指因高温引起的人体体温调节功能失调，体内热量过度积蓄，从而引发神经器官受损。在中暑的分级中就是重症中暑。该病通常发生在夏季高温同时伴有高湿的天气。这是因为持续闷热会使人的皮肤散热功能下降，而且红外线和紫外线可穿透皮肤直达肌内深层，体内热量不能发散，此时热量集聚在脏器及肌肉组织，引起皮肤干燥、肌肉温度升高、导致汗出不来，进而伤害到中枢

6、神经。继而影响全身各器官组织的功能，患者出现局部肌肉痉挛、高热、无汗、口干、昏迷、血压升高、咳嗽、哮喘、呼吸困难、甚至呼吸衰竭等现象，是中暑最严重的一种类型。|本房屋二层外纵墙支承着木屋架（跨度分别为11.68m和14.38m），但支承处的构造做法两端均为不动铰支座而不是按规定做成一端不动铰、另一端滚轴支座。当木屋架受载后有挠度时，支承处会给外纵墙顶端一个水平推力。如果考虑木屋架会有徐变变形，外纵墙顶端的水平推力就会不断增值。这无疑将增加二层外纵墙的计算高度及其所承受的弯矩。这是屋盖结构布置中的一个缺陷。较正确的布置是：对这种跨度较大的空旷砌体结构，除两端有横墙连接外，宜在顶部增设一层钢筋混凝

7、土屋面板，或增设联系外纵墙的横梁；不然就要在外纵墙上设壁柱按排架结构处理。至于屋架支承构造必须按一端动铰、一端滚轴支座的构造做法解决。|原设计外纵墙的高厚比刚满足规范允许限值要求：H0/d=538/37=14.5 12=14.7 如考虑外纵墙的屋架支承条件而使墙体的计算高度有所增加，设计高厚比就不足了。|原设计未考虑混凝土挑檐外贴水刷饰面层重力对外纵墙产生的弯矩影响，认为它们都能由外纵墙顶部圈梁抗扭承受。实际上，这部分悬挑荷载应由外纵墙的抗弯和圈梁的抗扭共同承担。因而给予外纵墙的弯矩显然算少了。如果悬挑荷载全部传递给外纵墙，算得的窗间墙1-1截面内力为：M=1.15 tm，N=11.30t，e

8、0=M/N=10.18cm,e0/d=0.28 截面承载力为（=0.52，=14.5，=0.61，A=3550cm R=18kg/cm2)Np=AR=0.610.52 3550 18=20.27103kg =20.27t K=Np/N=20.27/11.30=1.792.3 说明外纵墙窗间墙的强度安全系数不满足设计要求。|在外纵墙窗间墙内侧设置4根直径为16的二级受拉钢筋，以提高窗间墙的承载能力，并加强窗间墙抵抗水平推力的能力；|在窗间墙增加2根直径为22的二级钢筋水平拉杆，防止屋架下弦进一步拉伸，并承受由于下弦进一步拉伸对外墙产生的水平推力，以上图均见3.8。|木屋架下弦用夹板进行加固。此外

9、，还取消挑檐来年感的预制水刷石饰面板，减轻挑檐梁荷重。|山东某新建包装车间为一栋单跨吊车墙厂房，与原有车间相接（图3.9）。该新建车间跨度12m，檐高5.8m，北端为敞口，采用钢筋混凝土两铰拱屋架，屋架间距4.5m,槽形屋面板，上铺100mm厚炉渣混凝土保温层、1：3水泥砂浆找平层和六层做法卷材。屋架及屋架下墙体搁置在托墙梁L1上，L1支承于纵墙外伸壁柱的肋部（肋部截面240mm370mm)上。车间内设有起重量为1t的吊车，行驶在纵墙壁柱翼缘顶部吊车垫梁上。托墙梁L1与吊车垫梁之间留有70mm间隙，用水泥沥青砂浆填缝，均见图3.9所示。|该车间在施工过程中，设计负责人已发现结构设计中的问题，并

10、提出了加固图纸，但未向建设单位提出停工加固，也未向施工单位交代保证加固工作的安全措施和施工方法。施工单位发现难以按加固图纸进行施工，就搁置了下来。约20d后，正值雨天，并刮有67级的东北风，其时正在做屋面炉渣保温层，室内正进行回填土，车间新建部分突然倒塌，造成重大事故，时值1980年12月25日。|砖吊车墙厂房设计，一般做法是将托墙梁与吊车垫梁连在一起，以增加托墙梁下砖砌体的局部受压面积和局部受压强度。但本工程的设计人却将二者分开，中间填以水泥沥青砂浆，又未对托墙梁下砌体局部承压强度进行复核，这是设计错误。经对现有设计进行复核的主要数据如下：托墙梁下砌体局部受压面积 Ac=3024=720cm

11、2 影响局部抗压强度的计算面积 A0=（30+24/2）24=1008cm2 局部抗压强度提高系数 r=1.18(1008除以720再开根号)砌体局部抗压强度 rR=1.1827=32kg/cm2(采用MU7.5、M5)N（托墙梁底面承受的纵向力）=18.23t（使用阶段设计荷载）15.65t（施工阶段实际荷载）按托墙梁底面均匀受压估算K=AcrR/N=72032/N=1.26、1.272.3，这是托墙梁下砌体局部受压强度严重不足的依据，也是导致房屋倒塌的主要原因。车间北端敞口，在风荷载作用下，使本已不安全的纵向墙体（包括壁柱）内又产生附加弯曲应力，这是促成车间倒塌的次要原因。|北京某厂仓库，

12、木屋架，密铺望板，平剖面尺寸如图3.11。纵墙为240mm厚砖墙，130mm 240mm渣垛，山墙砖垛尺寸同前。墙体皆用MU10、M2.5砂浆砌筑。室内空旷无横墙，室内地坪至屋架下弦高度为4.50m。该仓库建成后发现两端山墙中部外鼓2025mm，不符合墙面垂直度偏差限值规定。这个缺陷使人怀疑是由高厚比过大和承载力不足两种可能所造成。|经核算山墙及纵墙承载力均无问题，但高厚比均大于限值：山墙。可按刚性方案作静力计算。算得折算墙厚d=27.0cm，计算高度H0=740cm，故墙体高厚比=H0/d=740/24=27.4，=22 纵墙。由于山墙间距5904m48m,故应按弹性方案作静力计算。算得折算

13、墙厚d=28.4cm，计算高度H0=1.5H=1.5（450+50）=750cm，1=1.0，2=1-0.41500/3300=0.82，=22，12=1.00.822=18.04，故 墙体高厚比=H0/d=750/28.4=26.418.04|根据以上验算，证明缺陷多半是由于墙体高厚比过大引起，应对该仓库墙体进行加固。加固方案：对于山墙，增砌240mm370mm砖柱，如图3.12（b）做法；对于纵墙，考虑到使用条件允许，在房屋中间加设两道横墙，使弹性方案变成刚性方案，H0=500cm，=H0/d=500/2804=17.618.04，保证了纵墙墙体高厚比的条件，如图3.11和图3.12（a）

14、所示。|石家庄某车间为一个两层和三层的砖混结构，两层部分为车间，三层部分为办公室，均为钢筋混凝土现浇楼盖，如图3.22（a）所示。两、三层之间虽有错层，但并未设置变形缝分开。该工程建成后不久即在错层处墙体上发生中间宽两头窄的竖向裂缝。|由于混凝土收缩和温度变化，使混凝土楼盖发生比砖墙墙体大得多的变形|错层处墙体欲约束楼盖的相对变形，因而在墙体产生较大的拉应力使砌体开裂的缘故。|重庆市某临街建筑底层为商店，2层以上为宿舍，系6层砖混结构，横墙承重。设计要求底层墙厚为37cm，2至6层为24cm.底层与标准层局部平面,剖面见图22。考虑到构件的统一和建筑外观，设计的横墙轴线有的是墙中心线，有的偏左

15、偏右。|但本工程施工到2层，在楼面上防线时，发现2层以上砖墙位置确定困难。|经检查，发现该工程在测量放线时，一律把墙的中心线当作轴线进行放线，以致造成两个问题，一是整幢建筑物的长度加长了13cm，二是二层以上砖墙位置确定困难，或是不能采用标准化构件，或是影响整个建筑的外观和使用。|整幢建筑加长13cm，对该地区无明显影响，可以不考虑处理。二层以上砖墙位置的确定有三种方案可供选择|1.加大楼板跨度，增加值为185-120=65mm，|2.把1至6层的山墙和楼梯间墙改为一砖半墙|3.为了将就现有楼板和底层墙的实际尺寸，可修改山墙的剖面尺寸|某工程有21m和24m预应力拱形屋架共92榀，端部节点侧面

16、产生了不同程度的裂缝，裂缝宽度一般为0.05-0.31mm，个别达09-1.0mm,裂缝长度一般小于500mm，个别大于600mm，见图4-5|1.屋架端部锚板厚度由14mm改为8mm|2.取消端部承压钢板两侧的三角形加劲钢板|3.预应力钢筋预留孔由直径50改为60|4.预留孔道端部，孔道周围的螺旋筋由直径8长400mm改为直径6长300mm，|采用钢板，螺栓加固端节点，见图4-6|四川某厂房24m跨预应力屋架预制时，采用高压胶管充压力水预留孔。混凝土浇注完尚未凝固时，发现胶管堵头失效，压力水流失。为防止预留孔缩小河以后抽拔胶管的困难，施工人员立即重新对预留孔胶管冲水，加压，结果造成下弦杆预留孔道部位出现断续的纵向裂缝。|在下弦杆混凝土浇注后不久，胶管内的压力水流失，造成胶管外径缩小，下弦预留孔也随之变形。施工采用重新充灌压力水，胶管再次膨胀，挤压已成型但尚无强度的新浇混凝土而造成裂缝。|1.立即停止灌水加压，防止事故进一步恶化|2.对裂缝区域的混凝土表面进行压抹，消除或减轻裂缝|3.孔道灌浆前作压水试验，未发现严重渗漏，仅有轻微渗水|山东某中学体育场有一道石砌挡土墙，长100余米，高