高支模工程计算书.docx
(图13)I：.梁剪力图(kN)Vmi=4.357kN.n.x=QmxxS(1.b)=4.357×IO()O×6,5×IO¼23O4×1.3×IO)=9.472Nmm2=1.2ONmm2满足要求3、挠度验算(图14)匕梁变形图(mm)vna=O.()22mnv=O.2×1.(XX)4(X)=().5nn满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态卜在最大支座反力，故经计算得:Rn=4.357kN缺少扣件抗滑移的计算8.7.5立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按校支座考虑，故计算长度Io取步距则长细比为：=hi=1.5×1.(X)()(1.59×IO)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJI62-2008附录D得至=O.634Nf三Nj(A)=8.55000(0.634×(4.57×100)=29.508Nmm2(=205Nmm28.8.2 荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=O.22cto12V5=0.22×24×4×1.2×1.1.S×205=41.218kNm2FfcH=241.400/100O=336kNm2标准值G4k=min(FbF2=33.6kNm2承载能力极限状态设计值S=0.9max(1.2G4k+1.4C1.k.1.35G4k+1.4×0.7Q2k则：S=0.9×max(1.233.6+1.4×4,1.35×33.6+1.4×0.7×4)=44.3S2kNm2正常使用极限状态设计值Sk=Gik=336kNm?8.8.3 面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1.m单位面板宽度为计算单元。W=bh76=1000×1276=240mm3,-bh312=1000×12712=1440mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h次梁截面宽度)(n-1.)=(1400420-50)/100o/(7-1)=0.2051、强度验算山I1.IHw山山山山IIw1.1.iMiMIw1.H1.1.山山IInTIIn1.n（图2）承我能力极限状态受力简图q=bS=1.×44.352=44.352kNm（图3）面板弯矩图化Nm）MmaX=O.233kNm=MmaxW=0.2331.0624000=9.708Nmm2=31Nmm2满足要求2、挠度验算qk=bSk=1.×33.6=33.6kNmI1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.H1.1.1.1.1.1.1.1.1.iwi1.1.1.1.1.1.1.1.1.H1.ini1.1.1.1.1.1.I1.ini1.（图5）面板变形图vma×-0.467mm（v233.333400=0.583mm满足要求8.8.4 次梁验算次梁承受的荷载为：q=aS-233.333×44.352=10348.785Nmqk=aSk=233.333336=7839S89Nm由于次梁为水平向，所以可.以按三跨连续梁计算，跨度取刻拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承我能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图MmaX=O.235kNm=Mma×W=0.235×1.785.333×1000)=2.759Nmm2f)=17Nmm2满足要求2、抗剪强度验算(图8)次梁剪力图(kN)Vma×=2.825kNt=VmaxS1.b)=2.825×103×40×107(341.333×104×5×10)=0.662Nmm2(fvJ=1.7Nmm2满足要求7ft43、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图V0.065mmv=500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算RmaX=5.412KNRmaxk=4.1KN8.8.5 主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：5.4124.5103.602.7061.8040.9020000,IIIIII*匕I3H,Mj.小It)(JnZfiR9A6216（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算(图12)主梁矩图Mmax=1.677kNm=MmaxW-1.6771.079.581.0)=175.078Nmm2(f-2O5Nmm2满足要求2、抗剪强度验和541?$(图13)主梁剪力图Vma×=9.923kNmT=VmaxS0Z(Ib)=9.923×1000×6.5×1.7(23×104×1.3×10)=21.571Nmm2(fvJ=120Nmm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图V=1.052mmv=600/400=1.Smm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3815412=12887kN8.8.6 对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N=12.887kNNtb=17.8kN满足要求
