连续屋檩计算书.docx
连续屋楝计算书计算软件：TSZ结构设计系列软件TSMTS2021Ver6.8.0.0计算时间：2024年05月04日13:36:0!)一.设计资料采用规范r门式网架轻型房屋钢结构技术规范GB510222015冷穹薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002连续擦条的跨数为跨，概条间即为1.3X：各跨的参数如下：第1跻：跻度100Om11左右招接长度分别为200Wn和20Omm,拉条0根采用搬面160×60X20×2.O-Q2a5,裁面基本参数如下：A(Cm1.r)=6.192IJcm')=283.68i,(cm)=6.768I.(cm*)=40.271I.：(cm*)=29.603I,(cm,)=23,422i,(cm)=1.9451.(Cm')=8.018I>1(cm,)=9.5541.(cm,)=0.0826I.(cm')=2559.036第23跨：跆度4000wn,左右搭接长度分别为20OnB和205m.拉条1根采用截面160X60X20X2.0-Q235,截面葩本参数如下：A(cm1)=6.1921,(Cm,)=283.68i,(cm)=6.768I.1(cm,)=W.2711.(Cm')=29.603Mcm')=23.422i,(cm)=1.945I、i(Cm')=8.0181.(Cm')=9.554I.(cm,)=0.08261.(Cm*)=2559.036第1跨：跨度100Om1.n,左右搭接长度分别为200三m和200mm,拉条。根采用截面160×60×20×2.0-Q235,豉面基本参数如下：A(C+')=6.1921.,(cm')=283.681.(Cn)=.768I11(cm,)=40.2711.(Cm”29.603I,(cm')=23.422i,(cm)=1.915I,1(cm,)=8.0181.(Cm*)-9.5541.(cm')=0.08261.(Cm')=2559.036各跆的参数列表如下:畤序号跨度左搭接长度右搭接长度豉面类型第1跨100O20020060×60×20×2.0-Q235第2跨100O200200160×60×20×2.0-Q235第3跨100O200200160×60×20×2.0-Q235第4跨100O200200160×60×20×2.0-Q235支座处由梭条的刚度折收系数为：05：支座处双穆条的弯矩调辐系数：0.9；屋面的坡度角为5度：净械面折减系数为0.98：屋面板能阻止擦条的侧向失稳：能构造保证擦条下羽缘在风吸力下的稳定性:不考虑活荷或不利布置：筒图如下所示：IUUOa2UUUI2UUU-2000I2UU0<,10001000400040001000荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况八活载工况(1.)、风吸力工况3D、风张力工况(W2)：强度验算时考虑以下荷妆工况组合：1.30IH1.501.1.30D+1.501.÷0.90W21.30DH.051.H.50W21. OOIH1.SOT1.挠度骁算时考虑以下荷我工况组合：1.1 0D÷1.001.1.2 0D*1.00i1.1.00IH1.0012Intti面板自理：0.8kNm2自动考虑橡条自重：活裁：屋面活数：0.5kNm2左边缘的宽度为：100。InI1.右边漫的宽度为：100Omn风栽：基本风味：0.4kN三i阵风系数1.5：风压图度变化系数1：中间风载体型系数(吸力)(-098)，边缘风我体型系数(吸力)(-0.981)；中间风栽体型系数(压力)0.881,边缘风载体型系数(压力)0,881：中间风吸力标准值W1：1.5×1×(0.981)×0.4=(0.589)kNn,j边缘风吸力标准值W1.：1.5×1.×(-0.981)X0.4=(-0.589)kNm':中间风压力标准值W2：1.5×1.×0.881.×0.1=0.529kN1;边缘风压力标准值W2：1.5×1×0.881X0.4=0.529kN三三.验算结果一览整体粉算结果输出验算项I照算工况结果I限值是否通过受弯强度1.30D1.051.÷1.50U2154.786205通过y轴受剪强度1.30D*1.051.H.50232.8339125通过挠度1.ooD-1.OOW24.175426.6667通过Y轴长细比-103.996200通过X轴长细比-59.9032200通过按跻骗算结果输出跨序号受弯强度I受电强度I挠度整稳第1跖36.55(216.86)12.45(125)2.56(26.66)-第2跨154.78(205)32.83(125)4.17(26.66)-笫3跨154.78(205)32.83(125)-1.17(26.66)-第4跨36.55(216.86)12.45(125)2.56(26.66)-四.强度验算1受专聋度险舞最不利工况为：1.30D+1.051.-1.502最不利祓面位于第2踏，离开跻战380Oa1.n绕x'轴弯矩：M；=(-4.476)kN三绕y'轴弯矩:M,'=(0.M37)kXm计算当前受力下有效截面；Ux'=30.854cm5Vy,=8.24CnT1.毛破面应力计算0=(-4,476)3O.851X1000=(-M5.057)(上翼缘支承边)o产(-1.476)/30.854X1000*(0.0437)/8.24X1000=(T50.364)Nm(上见缘卷边边)。=-(-1.176)/30.854X1000=145.057Nmn1(下翼绿支承边)。FY(1.476)/30.854X1000(0.0137)/8.24X1000=150.364Wm(下典绿卷边边)计算上双缘板件受压稳定系数k支承边应力：。I=(-145.057)NZmin2非支承边应力：。(-150.3M)N1111:全部受拉，不计圆板件受压稳定系数计算下翼绿板件受压稔定系数k支承边应力：。=145.057N三j非支承边应力：。户150.361”U1.n较大的应力：。«=150.3MN三n!较小的应力：。6=145.057N三n"发大的应力出现在非支承边J卡应力分布不均匀系数：-"。e=1.45.057/150.364=0.965部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ONT时，k=1.15-0.22+0.0152=1.15-0.22×0.965+0.W5×0.965=0.98计尊腹板板件受压麹定系数k第一点Mj力：。=145.057N11m'第二点应力：2=(-145.057)NZmm2较大的应力：。Z=M5.057N三m"较小的应力：.1.=(-145.057)N三,球应力分布不均匀系数：-。.m=(-145.057)/145.057=(-1)加劲板件,0-1.IM.k=7.8-6.29.+9.78i=7.8-6.29×(-1)+9.78X(-1)*=23.87计算。I构件受弯上翼绿。产(-145.057)N三n2下翼绿。产15Q.361N11m!腹板。=145.057N三2计算上翼域板件有效宽度全部受拉.全部板件有效.计算下兆缘板件干j效宽度=160/60×(0.98/23.87)一=0.541.1.ttk=i(0.54>*=1.361=0.<)65>0,故=1.15-0.15×0.965=1.005R=60P-(205×1.361×0.98/150.3fr1.)348Bt=602=30«P=1.005×1.348=1.35518p<B/t<38ap,有效宽度R.=(21.8X1.355/30)“'-0.1X60=53.541故扣除宽度为&-6053.M1-6.459对部分加劲板件，C0同时较大压应力位于非支承边，故扣除板件的中心位于0.6*53.54卜6.459/2=35.354Un处计尊腹板板件有效宽度-60/160X(23.87/0.98)a,=1.851>1.1,故k：=OJ1.W.93/(1.851-0.05)'=0.397=(-1.)<0,故a=1.15BI=1601.-(-1.)=80P=(205X0.397X23.87/145.057)'=3.658Bt=1602=80ap=1.15×3.658=4.20718ap<B/t<38ap,SB(21.8×4.207/80)*9-0.1.×80=77.655故扣除宽度为Bf=80-77.655=2.345对加劲板件，Q<0同时较大压应力位于第一点，故扣除板件的中心位于0.4X77.655+2.345/2=32.231.n处扣除失效板件,计算可知1.=29.5O5cb,A<=6.016cm:考虑净豉面折减：,=0.98X29.505二28.915c三1A1.t1.=O.98X6.016=5.896Cm'Vx'W=<-4.476>28.915×10j=(-154.786)NZwn-154.786205.合格!2y轴受剪强度险重最不利工况为：1.30IH1.051.+1.50W2最不利截面位于笫2踏，离开跨端380OBmy'向剪力：Vy'=6.829kN腹板平面内着力设计依V,.,=Vy,=6.829kN3XV,三(2h-Xt)=3×V,m2(H-Tn-Te-Z×R.)×t=3X6829.457/2X(16Q-2-2-2×0)X2=32.834N三n*32.834125.合格！五.沿丫轴挠度验算最不利工况为：1.00D+1.OOw2最不利截面位于第2跨，离开跨战2000Bm挠度限值为：1000/150=26.667Bm一度为t4.17511三4.175*6.667,合格！六.Y轴长细比臆算Y轴氏细比为:2000/19.232=103.996103.996200.合格！七.X轴长细比验算X轴长细比为：4000/66.774=59.90359.903200.合格！
