某SMC模壳项目专项施工方案.docx

某SMC模壳项目专项施工方案XXX有限公司20××年12月29日图222号建筑华夫板区域分布图颗格构柱：1/2/3号建筑共计5034颗格构柱。采用传统双钢管+木模板的施工方式效率很低，故选用卡固件+木模板的工艺施工格构柱，既能有效节省工期乂能节约成本。1、格构柱柱模板设计参数表81格构柱柱模板设计弁数柱面柱模板次背楞主背楞/卡固件配原则500×500mm15mm红模板钢管20Omm阳角50×90木方45Omm（底部15m范围内30Omm）配置柱子总数量的曾3,周转2次2、节点设计48钢管0150图81格构柱支模节点图8.1.2格构柱施工流程及工艺1,施工流程2、施工工艺（1）按标高抹好水泥砂浆找平层，按柱模边线做好定位墩台，以保证标高及柱轴线位巴的准确。（2）支设前,将模板按尺寸拼装成型，并在指定模板边角上，用射钉将倒角条钉在木模板内侧，射钉间距200mm,（3）模板安装前，检查模板是否清理干净，及预埋件是否安装到位柱侧有预埋件）.8.2.6SMC模壳铺扑（1）按4个柱了所闱区域为个单元格进行作业。（2）铺排之前再次确认木模板上无垃圾杂物。（3）按照排版图先放置梁FSMC平板。（4）按照排版图铺排SMC孔板（单孔、双孔、四孔）。8.2.7 自攻螺钉固定木工程选用的自攻螺钉长度2530cm,直径34mm,打钉时需保证融边上口平齐。1200mm边与1200mm边连接处采用4颗自攻螺钉连接：600mm边与600mm边图83SMC模壳自攻螺灯连接示意图8.2.8 华大板上部打胶（1）在SMC平板和孔板之间都用自攻螺钉连接完成，并检查验收合格后，开始打胶。（2）将全部接缝处均打胶，要求缝隙饱满，以减少漏浆.8.2.9 钢筋绑扎（1）钢筋绑扎前应更核筒口标高。模板拆除。8213拆盖清理(1)当华夫板混凝土强度完全达到设计要求后，方可拆除SMC模壳上部的桶盖。(2)使用专用工具清理筒内残留的水泥浆等杂物。(3)对F难以清理的杂物，应手动清理干净。8.2.14华夫板底部撕膜和打胶(1)搭设稳固的移动脚手架.(2)撕卜华夫板表面的保护膜，并及时清理垃圾。(3)清除缝隙表面漏浆部分的残渣和灰迹。(4)用专用密封胶填补缝隙。(5)并修饰到胶缝美观。8.3华夫板施工流程示意图搭设支撑架体铺设双钢管主龙骨法进行轴线桩定位并定期复测。同一建筑物各流水段必须使用同一套轴线控制系统，各流水段轴线放样必须充分考虑和相邻流水段轴线对接，各流水段之间相互校核。同时为保证长轴线的直线度，选用里远镜放大倍数较大的测量仪器，并采用长轴线放样工艺，对轴线直线度进行谢整。9.5 平台板标高控制模板的标高及平整度一定要满足上部混凝土表面平盛度的要求，因上部混凝土的平整度完全取决于华夫板上部圆孔标高。（1）为防止木方架空影响华夫板的平整度，主次龙骨铺设完毕后椅铿其标高和平整度，符合要求后再铺设15mm厚木模板。（2）铺设平台板龙骨时，采用全站仪初步抄测龙骨上表面平整度，用可调顶托调整标嬴（3）平台板铺设完成后，用激光水准仪再度抄测平台板的水平度。符合要求后，铺设模壳，测量筒盖标高，合格后方可进入下道工序.（4）注意事项：主、次龙骨木方应刨平直：A木模板拼健处要严格控制平整度；A模板铺设完成后，模板表面不允许有铁钉、混凝土等残渣存在：A次龙骨安装完毕、平台板安装完毕、筒模安装完毕后均需耍测量标合格后方可进入下道工序。9.6 模光安装（1）放基准线：支推架搭设完毕后，在平台板上画出每组模壳的基准线，误差不得大于2mm.宜采取分区控制，多设控制点，并经过纪核后方可正式铺排.（2模壳铺设：严格按基准线摆放模壳，铺设同时，用水准仪测量模壳筒口边缘的标高，发现误差及时调整或更换，确保铺设完成后所有筒口边缘在同一水平线上。（3）模克连接：采用自攻螺丝将模克平台板连接，用密封胶填缱，并用胶带纸封健，以防止混凝土漏浆。（4）华夫板铺排并发核后，将华夫板之间的缝隙用胶带纸贴好，如缝隙较大，可先用硅胶将缝隙填满再贴上胶带纸,以免影响混凝土表面平整度“Ia立杆迎风面的间距，0.60m：b与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m：风荷载产生的涔矩Mw=0.9×1.40.225×0.600×1.200×1.200/10=0.024kN.m：NW考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值：顶部立杆NVV=I.3507.742+14001.350+0.91.4000.0240.900=12.377kN非顶部立杆Nw=1.350×8.150+1.400×1.350+0.9×1.400×0.024/0.900=12.926kN顶部立杆段：a=0.2m时,u=1.669,o=3O84m;=308416.0=192.634允许长细比(k取1)0=192.634/1.155=166.783<210长细比验党满足要求！=0.195=12377/(0.195×397.6)+240004247=165.217Nmm2a=0.5m时，U1.=I.257,o=3.194m：=3194/16.0=199.487允许长细比(k取1)o=199.4871.155=172.716<210,长细比验算满足要求！=0.182=12377(0.182×397.6)+240004247=176.801Nmm2依据规范做承载力插值计算a=0300时,o=169.079Nmm2,立杆的稳定性计算<m,满足要求!非顶部立杆段：U2=2225,0=3084m:=308416.0=192.605允许长细比(k取1)0=192.605/1.155=166.758<210.长细比险算满足要求！=0.195=12926/(0.195×397.6)+240004247=172.302Nmm21立杆的稳定性计算<H,满足要求!noo图138梁模板支撑架立面值图采用的钢管类型为q>482.8钢管惯性矩计算采用1.=11(D4-d4)64,抵抗距计算采用W=11(D4-d4)32D.13.2.1模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗湾强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计匏。作用荷载包括梁与模板自重荷栽，施工活荷载等。1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自R(kNm):qi=25.500×0.750×0.900=17.213kNm(2)模板的自重:线荷载(kN/m)：Q2=0.200×0.900×(2×0.750+0.800)0.800=0.518kNm(3)活荷我为施工荷数标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到.活荷我标准值Pi=(0.000+2.000)0.8000.900=1.440kN考虑结构重要系数，均布荷找q=0.90(13517.213+1.350518)=21.542kNm考虑结构di要系数，集中荷载P=0.90×1.40×1.440=1.814kN面板的截面惯性矩I和截而抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=33.75cm3；截面惯性矩I=25.31cm4：1.81kN21.54kNJm:1；4；布一二浦；114:IU干14-:图139计算简图图13-10弯矩图(kN.m)®13-11剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷教标准值，受力图与计算结果如下:17.73kN1'ma1.I1.I1.1.1.J1.I1.U1.JU114_|_114_I-114-4-114-4-11J图1312变形计算受力图图13*13变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N=0.961kNN2=2.849kNN3=2.145kNN4=3.569kNN5=3.569kNN6=2145kNN7=2.849kNN8=0.961kN最大弯矩M=0.046kN.m最大变形V=0.013mm2、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.0461000×1000/33750=1.363Nmm2面板的抗弯强度设计值f,取15.00Nmm2:面板的抗弯强度验算fvf,满足要求！3、抗剪计算截面抗剪强度计算值T=32bh=3×2138.0(2×900.00015.000)=0.238Nmm2截面抗剪强度设计值Fn=I40Nmm2面板抗剪强度验算T<,满足要求！4、挠度计算面板最大挠度计算值V=0.013mm,面板的最大挠度小丁1143250,满足要求！13.2.2 梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算,按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=P/1.=3.5690.900=3.965kNm最大弯矩M=0.1q1.2=0.13.97×0.90×0.90=0.321kN.m最大剪力Q=0.6q1.=0.60.900×3.965=2.141kN最大支座力N=1.1q1.=1.1×0.900×3.965=3.925kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=1.98cm3：截面惯性矩I=3.96cm4：1、龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=MNV=0.321x1()6八978.6=162.32Nmm2,龙科的抗弯计算强度小于215.0Nmm2,满足要求！2、龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6q1.截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值T=32141.13(2×40.00×40.00)=2.007Nmm2,截面抗剪强度设计值(T=125.00Nmm2龙骨的抗剪强度计算满足要求I3,龙骨挠度计算挠度计算按照规位要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.553kNmv=0.677q1.4100EI=0.6772.553×900.04(100×206000.0039572.0)=1.391mm龙骨的最大挠度小于9000400(木方时取250),满足要求！13.2.3 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.084kNm.0.96kN2.15kN3.57kN28N能叫管冠螂可51三NA,口I1.h口广I1.1.1.I口11111115二300:300；图12-14托梁计算向图1.64图1321龙骨剪力图(kN)变形的冲算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计兑结果如下:3.94kM'm11111口I1.1.1.1.IUI1.8I600|30Q|图1322变形计算受力图0.6J图1323龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N=2.116kNN2=2.116kNN3=O.OOOkNN4=O.OOOkN经过计克得到最大弯矩M=0.251kN.m经过计兑得到最大支座F=2.116kN经过计算得到最大变形V=0.69