山东某高层剪力墙结构住宅楼SC200#200施工升降机安装施工方案.doc

SC200/200型施工升降机施工升降机安装施工方案工程名称： 某某苑（烟台站货场住宅）7#8#楼编制单位: 某某集团第四架子队编制人: 编制时间: 目录一、编制依据.3二、工程概况3三、机型选择、设备主要参数、安拆人员岗位职责3四、设备位置确定4五、基础施工设置方案4六、荷载验算5七、升降机安装11八、安装安全技术措施20九、施工升降机月检规定21十、升降机的使用操作安全要求22十一、升降机安拆安全应急预案23十二、拆装资质及特种作业上岗证附后28一、 编制依据1、 GB/T10054-2005<施工升降机>2、 GB/T10055-2007<施工升降机安全规程>3、 华塔SC200/200型施工升降机使用手册4、 某某苑7#8#楼施工图纸5、 建筑施工升降机安装使用拆卸安全技术规程二、工程概况a) 工程概况本工程为某某苑（烟台货运站住宅）地下车库和住宅楼工程，位于烟台市芝罘区环海路西侧，铁路以北。7#8#住宅楼及地下一层，地上32层合计29793平方米。主楼高93.75米。车库为地下筏板基础+框架结构。主楼为剪力墙结构。三、机型选择、设备主要技术参数、装拆人员岗位职责1、 根据施工现场的情况，及设备安装的特点特选用生产厂家为威海市华塔建筑机械有限公司生产的型号为SC200/200施工电梯安装高度达到105米即可满足该工程建设需要。2、 设备主要技术参数技术参数电梯型号SC200/200额定载重量 (kg)2*2000额定乘员数（人）2*20额定起升速度 (m/min)34.4最大起升高度（m）150导轨架尺寸（m）0.65*0.65*1.508吊笼尺寸（m） 3*1.5*2.2（2.5）电动机型号YZZ132M-4功率（KW）11*3*2减速机中心距（mm）125传动比1:16安全器形式渐进式动作速度（m/min）51.6N.m矩（N.m）3000注：其它技术参数见说明书3、装拆人员岗位责任工作岗位姓 名岗位责任现场总指挥王树琛全面负责安拆时的各项工作安拆指挥王旭东严格按照审定的安装（拆卸）方案指挥，严格遵守安全使用规定。塔吊司机毛亮亮严格遵守操作规程，坚守岗位，严禁违章操作，保证安全运行。电 气曹成严格遵守电气规范和电气说明书安全警戒董成权设立警示标志，防止无关人员进入安全临护李文华发现隐患时及时通知，并采取措施处理安装（拆卸）作业人员王旭东、李祥成、唐鹏、于春亮严格遵守安装拆卸工艺程序和安全技术规程，负责塔式起重机的安装拆卸工作，服从指挥，保证安全顺利地完成任务。四、安装位置的确定（见附图）五、基础设置方案方案：利用现有的地下车库顶板，不做砼基础，升降机底架坐落在现有施工完毕的地下车库顶板上，顶板底部加支撑传力的方法。基础图附后。 六、荷载验算根据施工现场情况，本设备安装在车库顶板上。按照楼层总高和施工荷载要求，根据厂家提供的SC200/200施工升降机使用说明书中的数据验算如下：1、升降机的全部荷载=（底架自重+吊笼自重+机构自重+105米导轨架自重+荷载）= 24000kg基础的承载力P1= 升降机的全部荷载*2.1（安全系数）= 23250Kg*0.0098KN*2.1= 478.48KN动载包括施工升降机使用过程中产生的动荷载及升降机吊笼制动失效自由坠落产生的冲击力，二者取最大值取升降机吊笼制动失效自由坠落产生的冲击力作为验算依据。两个吊笼制动失效同时自由坠落时冲击力P2：冲击力=冲量/冲击时间 冲击时间忽略空气阻力和齿条摩擦阻力：1/2*10*t*t=100m t=4.58s因末速度2 *质量/2=物体重力*下落高度 故末速度2= 4000kg*10m/s2*100m*2/4000kg 末速度=44.72m/s44.72m/s-0=kgm/s=N.S44.72m/s-0=kgm/s=N.S 冲击力P2=N.S/4.48s=39929kg392KN施工升降机的计算荷载P总=P1+P2=870.48 KN3、 顶板承载力验算： 根据施工升降机的受力情况，对加固支撑范围内的车库顶板承载力进行验算（车库顶板强度等级为C30，设计荷载为70KN/，取加固支撑面积4.6m*4m，荷载验算时取值在支撑范围内进行验算。）Pk=( Kk +Gk)/A其中：Pk-基础地面平均压力值 Kk-上部结构传至基础顶面竖向力值 Gk-因车库顶板设计已考虑自重，本次不计算自重，取0 A-加固支撑面积Pk=( Kk +Gk)/A=（870.48+0）/（4.5*4）=48.33 KN/ 70 KN/故车库顶板满足荷载要求。4、 抗冲切承载力验算：6504000550650650875 1750 8754600冲切力受力示意车库顶板砼应满足如下计算要求：Ft0.7*ft*am*h0=0.7*1.43*1.35*420=435.134KNft-混凝土轴心抗压强度设计值为1.43Mpa。h0-基础冲切破坏锥体的有效高度（550-80=420）am-冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=（at+ab）/2=1035mmat-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长：取at=650mmab-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长：取ab =650+（2*420）=1490mmh-截面高度影响系数，截面高度小于800mm，取1.0.Pj=车库顶板单位面积的净反力（承载力）：Pj=（603.6+1.2*0）/（4.6*4）=32.80KpaA1-冲切验算时取用的部分基底面积：取值=1.75*1.75=3.06Ft-相应于荷载效应基本组合时作用在A1上的地基土反力设计值。按Ft=P/ A1=197.25KNFt =197.25 0.7*ft*am*h0=0.7*1.43*1.35*420=435.134KN车库顶板冲切力验算合格，满足施工升降机使用要求。5、 基础底部钢筋验算：车库顶板配筋为20200，双层双向配筋，顶板配筋大于施工升降机设计钢筋量（施工升降机设计为10200），满足要求。6、钢管支撑体系验算：经对地下车库顶板以上的验算，能够满足施工升降机的承载力要求。为了加大安全系数，采取在升降机基础范围的车库顶板下加钢管支撑的方式，将上部载荷传递到筏板基础上。钢管支撑体系：搭设范围4.6*4（升降机基础范围），钢管48*3，间距600*600，用顶托加木方顶在板下，木方间距600，横杆步距1500，立杆上端伸出至木方支撑点长度0.1m，支撑架搭设高度3.8m。施工升降机产生的荷载由前式得知：P=870.48KN施工升降机理论基础面积由前式的知：S=4.6*4=18.4则： 单根钢管承载力为：N=870.48/18.4*0.6*0.6=17.021） 立杆验算：立杆的稳定性计算公式: = N/Af其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 17.02 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=17020/（0.530×489.000） = 65.67N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 65.67 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！偏心受力验算电梯基础最不利受荷情况验算：根据施工实际情况，假设车库顶板作为一个单独的受力构件（受力基础），平面尺寸为4.6*4，单体导轨架尺寸0.65*0.65，吊笼载重2吨，根据地基基础设计规范，偏心荷载作用下的荷载效应，当eb/6时，基础边缘最大竖向力Pmax按下式计算（祥下图）e aFk+GkPkmax3abPkmax=2(Fk+Gk)/3 la本次验算：Fk为吊笼载重设计值20KN. Gk为升降机基础自重，本式不计算。 L为垂直于力矩作用方向的基础底边边长，取l=4.6 偏心距e=1.05 a=0.7 基础计算面宽度b=4.6 Pkmax=2(Fk+Gk)/3 la=2*（20+0）/（3*4.6*0.7）=4.14N/m根据前面计算可以看出，线性1m范围内为2根立杆（间距0.6m）则：每根立杆受力偏=4.14*0.6=2.48最不利一边立杆稳定性max=（13.23+4.14）*103/（0.537*424） =76.2 N/mm2【f】=205 N/mm2顶撑立杆对车库顶板的冲切力验算（因前式已验算升降机标准节对车库顶板的冲切力，并验算通过，顶撑系统的冲切力远小于升降机标准节，本计算略）。2）钢管支撑体系技术要求：升降机位置基础加固支撑用满堂扣件式钢管脚手架搭设，随着楼层加高，人货电梯荷载加大，基础下的地下室顶板从地下车库开始回顶。脚手架钢管采用48*3，顶撑高度3.85米，立杆纵横间距500mm,离地200mm设一道扫地杆，以上按步距1500mm设横杆。立好主柱